В расчетной схеме блока предполагалось, что материал объемного блока деформируется упруго; в пределах сжатой зоны конструкция стыка является абсолютно жесткой на сжатие и сдвиг; ребристые стены блока заменены сплошными с приведенной толщиной 6,6 см; внешняя нагрузка сосредоточена в узлах разбивочной сетки, а изменение длины сжатой зоны принималось кратным шагу разбивочной сетки; конечные элементы стен работают на сжатие (растяжение) и изгиб.
Результаты расчета могут быть использованы при определении средней высоты сжатой зоны для горизонтальных сечений столба объемных блоков который рассматривается как железобетонная консольная балка с трещинами в местах горизонтальных стыков. Расчетом установлено, что в средних по высоте блоков горизонтальных сечениях длина сжатой зоны примерно в 2 раза больше, чем средняя длина сжатой зоны верхнего и нижнего швов.
Данный результат отличается от установленной Г.Н.Ашкинадзе закономерности изменения длины сжатой зоны глухой диафрагмы, состоящей из плоских панелей с теми же соотношениями сторон (А А = 0,5). В диафрагме из плоских панелей эта величина незначительно отличается от единицы. Это различие можно объяснить пространственностью конструкции блока.
Для рассматриваемого случая = 0,4. До получения дополнительных данных можно пользоваться зависимостью (I) при определении жесткостных характеристик сечения столба блоков для построения диаграммы деформирования объемноблочных зданий.
Проведенные нами статические расчеты столба из объемных блоков по плоской расчетной схеме с учетом выявленных основных факторов нелинейности (раскрытия горизонтальных стыков и появления наклонных трещин) и отмеченной особенности изменения сжатой зоны по высоте продольных стен позволили получить достаточно хорошую сходимость результата расчетов с экспериментально полученной диаграммой деформирования практически на каждом этапе загружения фрагмента.
Комментарии закрыты.